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活塞頭在高溫高壓燃?xì)獾淖饔孟庐a(chǎn)生局部應(yīng)力過大現(xiàn)象甚至產(chǎn)生疲勞裂紋，這就需要在設(shè)計(jì)之初對(duì)柴油機(jī)的活塞頭進(jìn)行強(qiáng)度分析。以往研究對(duì)四沖程柴油機(jī)的活塞進(jìn)行分析，得到活塞的溫度場(chǎng)和應(yīng)力分布，并對(duì)活塞進(jìn)行熱負(fù)荷與機(jī)械負(fù)荷的耦合分析，得到應(yīng)力及應(yīng)變分布。對(duì)柴油機(jī)活塞熱負(fù)荷和機(jī)械負(fù)荷進(jìn)行了更進(jìn)一步的研究，利用多體動(dòng)力學(xué)研究了活塞的側(cè)推力，并在研究中考慮了側(cè)推力對(duì)活塞強(qiáng)度的影響。在此基礎(chǔ)上，以船用柴油機(jī)的活塞頭為研究對(duì)象，以熱分析為基礎(chǔ)，在ANSYS中分析活塞頭在不同負(fù)荷下的強(qiáng)度，得出活塞頭的危險(xiǎn)區(qū)域，為后續(xù)的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)、性能改進(jìn)以及日常的維護(hù)和管理提供幫助。
某型號(hào)柴油機(jī)是曼公司生產(chǎn)的缸徑為二沖程6缸超長(zhǎng)行程凸輪控制直流船用柴油機(jī)。根據(jù)設(shè)計(jì)圖，使用Pro/E對(duì)活塞頭進(jìn)行建模，然后導(dǎo)入ANSYS進(jìn)行分析。
柴油機(jī)的活塞頭要承受熱負(fù)荷和機(jī)械負(fù)荷的共同作用，為了滿足船用柴油機(jī)的強(qiáng)度和可靠性要求，結(jié)合實(shí)際情況，試驗(yàn)采用耐熱合金鋼，泊松比為0.3。
計(jì)算得出的活塞頭與周圍環(huán)境的平均傳熱系數(shù)以及周圍環(huán)境的平均溫度為邊界條件，計(jì)算活塞頭溫度場(chǎng)分布，最高溫度433.8℃，出現(xiàn)在活塞頭頂面邊沿處，自上而下溫度逐漸減低，冷卻油腔及第一道活塞環(huán)區(qū)域均沒有超過200℃，與實(shí)測(cè)溫度基本相符。
為了計(jì)算活塞頭的可靠性，需要對(duì)活塞頭進(jìn)行熱負(fù)荷、機(jī)械負(fù)荷，以及熱負(fù)荷與機(jī)械負(fù)荷藕合作用下的強(qiáng)度分析。以活塞頭的溫度場(chǎng)為邊界條件，在ANSYS中對(duì)活塞頭進(jìn)行強(qiáng)度分析，得到活塞頭的熱變形和熱應(yīng)力，得到活塞頭的熱應(yīng)力分布，最大熱應(yīng)力696MPa，出現(xiàn)在冷卻油腔內(nèi)振蕩冷卻孔、活塞頂面、活塞側(cè)面的結(jié)合處，在局部表現(xiàn)為表面應(yīng)力大于內(nèi)部應(yīng)力，整體來看受熱較大的活塞頭頂面應(yīng)力較大。最大變形位于活塞頂面邊沿，最大變形1mm，總體上沿活塞頭徑向方向自內(nèi)而外變形越來越大，沿軸向方向自上而下變形越來越小。
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